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變壓器短路事故問題探討
變壓器短路事故問題探討
變壓器事故時有發(fā)生，而且有增長的趨勢。從變壓器事故情況分析來看，抗短路能力不夠已成為電力變壓器事故的首要原因，對電網(wǎng)造成很大危害，嚴重影響電網(wǎng)**運行。
  變壓器經(jīng)常會發(fā)生以下事故：外部多次短路沖擊，線圈變形逐漸嚴重，*終絕緣擊穿損壞；外部短時內(nèi)頻繁受短路沖擊而損壞；長時間短路沖擊而損壞；一次短路沖擊就損壞。變壓器短路損壞的主要形式有以下幾種：
   1、軸向失穩(wěn)。這種損壞主要是在輻向漏磁產(chǎn)生的軸向電磁力作用下，導致變壓器繞組軸向變形。
   2、線餅上下彎曲變形。這種損壞是由于兩個軸向墊塊間的導線在軸向電磁力作用下，因彎矩過大產(chǎn)生長久性變形，通常兩餅間的變形是對稱的。
   3、繞組或線餅倒塌。這種損壞是由于導線在軸向力作用下，相互擠壓或撞擊，導致傾斜變形。如果導線原始稍有傾斜，則軸向力促使傾斜增加，嚴重時就倒塌；導線高寬比例大，就愈容易引起倒塌。端部漏磁場除軸向分量外，還存在輻向分量，二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使內(nèi)繞組導線向內(nèi)翻轉，外繞組向外翻轉。
   4、繞組升起將壓板撐開。這種損壞往往是因為軸向力過大或存在其端部支撐件強度、剛度不夠或裝配有缺陷。
   5、輻向失穩(wěn)。這種損壞主要是在軸向漏磁產(chǎn)生的輻向電磁力作用下，導致變壓器繞組輻向變形。
   6、外繞組導線伸長導致絕緣破損。輻向電磁力企圖使外繞組直徑變大，當作用在導線的拉應力過大會產(chǎn)生長久性變形。這種變形通常伴隨導線絕緣破損而造成匝間短路，嚴重時會引起線圈嵌進、亂圈而倒塌，甚至斷裂。
   7、繞組端部翻轉變形。端部漏磁場除軸向分量外，還存在輻向分量，二個方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使繞組導線向內(nèi)翻轉，外繞組向外翻轉。
   8、內(nèi)繞組導線彎曲或曲翹。輻向電磁力使內(nèi)繞組直徑變小，彎曲是由兩個支撐(內(nèi)撐條)間導線彎矩過大而產(chǎn)生長久性變形的結果。如果鐵心綁扎足夠緊實及繞組輻向撐條有效支撐，并且輻向電動力沿圓周方向均布的話，這種變形是對稱的，整個繞組為多邊星形。然而，由于鐵芯受壓變形，撐條受支撐情況不相同，沿繞組圓周受力是不均勻的，實際上常常發(fā)生局部失穩(wěn)形成曲翹變形。
   9、引線固定失穩(wěn)。這種損壞主要由于引線間的電磁力作用下，造成引線振動，導致引線間短路。
  變壓器短路故障原因分析：
    因變壓器出口短路導致變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多，也比較復雜，它與結構設計、原材料的質量、工藝水平、運行工況等因數(shù)有關，但電磁線的選用是關鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態(tài)理論設計而選用的電磁線，與實際運行時作用在電磁線上的應力差異較大。
     (1)目前各廠家的計算程序中是建立在漏磁場的均勻分布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎上而編制的，而事實上變壓器的漏磁場并非均勻分布，在鐵軛部分相對集中，該區(qū)域的電磁線所受到機械力也較大；換位導線在換位處由于爬坡會改變力的傳遞方向，而產(chǎn)生扭矩；由于墊塊彈性模量的因數(shù)，軸向墊塊不等距分布，會使交變漏磁場所產(chǎn)生的交變力延時共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調壓分接的對應部位的線餅首先變形的根本原因。
     (2)抗短路能力計算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強度的影響。按常溫下設計的抗短路能力不能反映實際運行情況，根據(jù)試驗結果，電磁線的溫度對其屈服極限?0.2影響很大，隨著電磁線的溫度提高，其抗彎、抗拉強度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強度要比在50℃時下降上，延伸率則下降40％以上。而實際運行的變壓器，在額定負荷下，繞組平均溫度可達105℃，*熱點溫度可達118℃。一般變壓器運行時均有重合閘過程，因此如果短路點一時無法消失的話，將在非常短的時間內(nèi)(0.8s)緊接著承受**次短路沖擊，但由于受**次短路電流沖擊后，繞組溫度急劇增高，根據(jù)GBl094的規(guī)定，*高允許250℃，這時繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后發(fā)生短路事故居多。 
     (3)采用普通換位導線，抗機械強度較差，在承受短路機械力時易出現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。采用普通換位導線時，由于電流大，換位爬坡陡，該部位會產(chǎn)生較大的扭矩，同時處在繞組二端的線餅，由于幅向和軸向漏磁場的共同作用，也會產(chǎn)生較大的扭矩，致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個換位，由于采用了較厚的普通換位導線，其中有66個換位有不同程度的變形。另外吳涇1l號主變，也是由于采用普通換位導線，在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不同翻轉露線的現(xiàn)象。
     (4)采用軟導線，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對此認識不足，或繞線裝備及工藝上的困難，制造廠均不愿使用半硬導線或設計時根本無這方面的要求，從發(fā)生故障的變壓器來看均是軟導線。
     (5)繞組繞制較松，換位處理不當，過于單薄，造成電磁線懸空。從事故損壞位置來看，變形多見換位處，尤其是換位導線的換位處。
     (6)繞組線匝或導線之間未固化處理，抗短路能力差。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。
     (7)繞組的預緊力控制不當造成普通換位導線的導線相互錯位。
     (8)套裝間隙過大，導致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.
     (9)作用在各繞組或各檔預緊力不均勻，短路沖擊時造成線餅的跳動，致使作用在電磁線上的彎應力過大而發(fā)生變形.
     (10)外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動力的積累效應引起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移，*終導致絕緣擊穿。
   變壓器短路損壞的常見部位
     對應鐵軛下的部位。該部位發(fā)生變形原因有：(1)短路電流所產(chǎn)生的磁場是通過油和箱壁或鐵心閉合，由于鐵軛的磁阻相對較小，故大多通過油路和鐵軛間閉合，磁場相對集中，作用在線餅的電磁力也相對較大；(2)內(nèi)繞組套裝間隙過大或鐵心綁扎不夠緊實，導致鐵心片二側收縮變形，致使鐵軛側繞組曲翹變形；(3)在結構上，軛部對應繞組部分的軸向壓緊是*不可靠的，該部位的線餅往往難以達到應有的預緊力，因而該部位的線餅*易變形。
     調壓分接區(qū)域及對應其他繞組的部位。該區(qū)域由于：(1)安匝不平衡使漏磁分布不均衡，其幅向額外產(chǎn)生的漏磁場在線圈中產(chǎn)生額外軸向外力，這些力的方向總是使產(chǎn)生這些力的不對稱性增大。軸向外力和正常幅向漏磁所產(chǎn)生的軸向內(nèi)力一樣，使線餅向豎直方向彎曲，并壓縮線餅件的墊塊，除此之外，這些力還部分地或全部地傳到鐵軛上，力求使其離開心柱，出現(xiàn)線餅向繞組中部變形或翻轉現(xiàn)象。(2)該部位的線餅為力求安匝平衡或分接區(qū)間的應有絕緣距離，往往要增加較多的墊塊，較厚的墊塊致使力的傳遞延時，因而對線餅撞擊也較大；(3)繞組套裝后不能確保中心電抗高度對齊，致使安匝進一步加劇不平衡；(4)運行一段時間后，較厚的墊塊自然收縮量較大，一方面加劇安匝不平衡現(xiàn)象，另一方面受短路力時跳動加??；(5)在設計時間為力求安匝平衡，分接區(qū)的電磁線選用了較窄或較小截面的線規(guī)，抗短力能力低。
     換位部位。這部位的變形常見于換位導線的換位和單螺旋的標準換位處。換位導線的換位，由于其換位的爬坡較普通導線的換位為陡，使線匝半徑不同的換位處產(chǎn)生相反的切向力，這對大小相等方向相反的切向力，致使內(nèi)繞組的換位向直徑變小，方向變形，外繞組的換位力求線匝半徑相同，使換位拉直，內(nèi)換位向中心變形，外換位向外變形，而且換位導線厚度越厚，爬坡越陡，變形越嚴重。另外，換位處還存在軸向短路電流分量，所產(chǎn)生的附加力，致使線餅變形加劇。單螺旋的標準換位，在空間上要占一匝的位置，造成該部位安匝不平衡，同時又具有換位導線換位變形特征，因此該部位的線餅更容易變形。
     繞組的引出線。常見于斜口螺旋結構的繞組，該結構的繞組，由于二個螺旋口安匝不平衡，軸向力大，同時又有軸向電流存在，使引出線拐角部位產(chǎn)生一個橫向力而發(fā)生扭曲變形現(xiàn)象。另外螺旋繞組在繞制過程中，有剩余應力存在，會使繞組力求恢復原狀現(xiàn)象，故螺旋結構的繞組，受短路電流沖擊下更容易扭曲變形。
     引線間。常見于低壓引線間，低壓引線由于電壓低流過電流大，相位120度，使引線相互吸引，如果引線固定不當?shù)脑挘瑫l(fā)生相間短路。